研究背景

　　激光選區(qū)熔化是近年來(lái)快速發(fā)展的一種金屬材料增材制造技術(shù)。由于其逐層重熔和凝固的成形工藝特點(diǎn)，激光選區(qū)熔化制備的合金組織容易呈現(xiàn)明顯的各向異性，主要表現(xiàn)為晶粒、熔池形態(tài)在不同方向存在差異(如圖1)。

　　圖1 激光選區(qū)熔化AlSi10Mg合金金相組織和EBSD形貌三維視圖

　　合金組織的各向異性會(huì)對(duì)其力學(xué)性能產(chǎn)生影響。因此，研究掌握組織各向異性對(duì)激光選區(qū)熔化AlSi10Mg合金斷裂韌性的影響規(guī)律，有助于該技術(shù)和材料的應(yīng)用。

　　創(chuàng)新研究

　　中國(guó)航發(fā)北京航空材料研究院3D打印研究與工程技術(shù)中心采用激光選區(qū)熔化技術(shù)制備了AlSi10Mg合金試件。利用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡和透射電子顯微鏡等觀察和分析退火態(tài)合金的顯微組織;利用萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)和疲勞試驗(yàn)機(jī)測(cè)試退火態(tài)合金的室溫拉伸性能和平面應(yīng)變斷裂韌度KIC(圖2);利用測(cè)試過(guò)程中的載荷-裂紋開口位移曲線計(jì)算不同開口方向緊湊拉伸試樣的J積分和裂紋張開位移值(crack tip opening displacement，CTOD)。

　　圖2 拉伸試樣和緊湊拉伸試樣取樣示意圖

　　圖3為不同開口方向緊湊拉伸試樣的載荷與裂紋開口位移曲線。數(shù)據(jù)顯示，不同開口方向緊湊拉伸試樣的最大載荷存在差異，其中X-Y、Y-Z、Z-Y試樣的最大載荷平均值分別約為47.9 kN、47.0 kN、42.7 kN?？梢奨和Y方向組織承受裂紋擴(kuò)展的最大載荷基本相當(dāng)，均略高于Z方向的組織。

　　圖3 不同開口方向緊湊拉伸試樣的載荷-裂紋開口位移曲線。(a)X-Y;(b)Y-Z;(c)Z-Y

　　利用J 積分和CTOD 值對(duì)不同開口方向試樣的斷裂韌性進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果顯示：退火態(tài)合金試樣的斷裂韌性存在各向異性。主要表現(xiàn)為X-Y 和Y-Z 開口方向試樣的J積分值均達(dá)到430 kJ/m2左右，而開口方向?yàn)閆-Y 的試樣僅為250 kJ/m2。

　　由此說(shuō)明，當(dāng)裂紋表面平行于成形方向時(shí)，裂紋擴(kuò)展所需能量基本相當(dāng);而裂紋表面垂直于成形方向時(shí)，裂紋擴(kuò)展所需要的能量明顯降低。

　　同樣地，開口方向?yàn)閄-Y 和Y-Z 試樣的CTOD 值相同，均約為0.8 mm;而開口方向?yàn)閆-Y 試樣的CTOD 值僅為0.47 mm。

　　可見，材料萌生裂紋后，在載荷的作用下裂紋附近的塑性區(qū)導(dǎo)致裂紋表面張開;當(dāng)裂紋表面平行于成形方向時(shí)，裂紋表面張開位移達(dá)到0.8 mm后裂紋發(fā)生失穩(wěn)擴(kuò)展;而裂紋表面垂直于成形方向時(shí)，裂紋發(fā)生失穩(wěn)擴(kuò)展對(duì)應(yīng)的裂紋表面張開位移臨界值僅為0.47 mm。

　　結(jié)合顯微組織分析認(rèn)為，X-Y 和Y-Z 開口方向試樣的裂紋表面均平行于成形方向，對(duì)應(yīng)的組織為熔池逐層堆疊的形貌;而Z-Y 開口方向試樣的裂紋表面垂直于成形方向，對(duì)應(yīng)的組織為熔池相互交織的形貌。

　　由于熔池邊界附近的組織相對(duì)粗大，小角度晶界比例較高，故Z-Y 開口方向試樣的裂紋傾向于沿熔池邊界擴(kuò)展，導(dǎo)致斷裂韌性較低。而熔池內(nèi)部組織相對(duì)細(xì)小，大角度晶界比例較高，使得X-Y 與Y-Z 開口方向試樣在裂紋穿過(guò)熔池內(nèi)部擴(kuò)展時(shí)表現(xiàn)出的斷裂韌性更好。

　　研究結(jié)果表明

      激光選區(qū)熔化增材制造技術(shù)在復(fù)雜形狀零部件的近凈成形方面與傳統(tǒng)成形技術(shù)相比具有顯著優(yōu)勢(shì)，但仍存在組織/性能的各向異性、殘余應(yīng)力較大和材料/后處理體系研究不完整的問(wèn)題，仍需加強(qiáng)合金材料開發(fā)和完善后處理技術(shù)研究，從而滿足不同領(lǐng)域和不同性能的需要。

參考文獻(xiàn)： 中國(guó)光學(xué)期刊網(wǎng)

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