ATOS插裝閥系統(tǒng)故障理：ATOS插裝閥與我們所說的普通液壓控制閥有所不同，它的通流量可達到1000L/min,通徑可達200～250mm。閥芯結(jié)構(gòu)簡單，動作靈敏，密封性好。它的功能比較單，主要實現(xiàn)液路的通或斷，與普通液壓控制閥組合使用時，才能實現(xiàn)對系統(tǒng)油液向、壓力和流量的控制。

ATOS插裝閥系統(tǒng)故障理
意大利ATOS產(chǎn)品分類：阿托斯比例閥，ATOS插裝閥，ATOS葉片泵，ATOS軸向柱塞泵，ATOS油缸，ATOS常規(guī)閥，ATOS疊加閥，ATOS電磁閥，ATOS塑機用閥塊，ATOS機床用閥塊，ATOS行走機械用閥塊。
ATOS插裝閥與我們所說的普通液壓控制閥有所不同，它的通流量可達到1000L/min,通徑可達200～250mm。閥芯結(jié)構(gòu)簡單，動作靈敏，密封性好。它的功能比較單，主要實現(xiàn)液路的通或斷，與普通液壓控制閥組合使用時，才能實現(xiàn)對系統(tǒng)油液向、壓力和流量的控制。

、ATOS電磁閥常見型：
DHI-0610/A-X 230/50/60AC, DHI-0610/A-X 24DC 23, DHI-0610-X 110/50/60AC, DHI-0610-X 230/50/60AC 23, DHI-0610-X 24DC, DHI-0611/A-X 24DC 23, DHI-0611/FC-X 24DC 23, DHI-06119/A-X 24DC 23, DHI-0611-X 24DC 23, DHI-0612/A-X 24DC, DHI-0613/A-X 24DC 23, DHI-0613/WP-X 230AC, DHI-0613-X 230/50/60AC, DHI-0613-X 24DC, DHI-0614-X 24DC, DHI-0616/A-X 230/50/60AC, DHI-0618/A-X 24DC 23, DHI-0630/2/A-X  230/50/60AC, DHI-0713-X 24DC, DHI-0713-X 24DC 23 /PE, DHI-0714/WP-X 230/50/60AC, DHI-0714/WP-X 230/50/60AC 23 /PE, DHI-0714-X 230/50/60AC, DHI-0714-X 24DC, DHI-0715/FI/NC-X 24DC,

二、ATOS插裝閥系統(tǒng)故障分析及理法
系統(tǒng)在使用過程中發(fā)現(xiàn)許多問題，如錐閥反向泄漏大，錐口密封不嚴，閥套變形，閥芯易磨損和被卡，基本插件密封易切，裝卸困難，控制蓋板上梭閥密封不嚴，不能保證主閥芯在無信時可靠地于關(guān)閉狀態(tài)而造成系統(tǒng)內(nèi)泄，執(zhí)行機構(gòu)不穩(wěn)定等。造成這些問題的主要原因是加工精度達不到要求，材質(zhì)熱理不過關(guān)。
該系統(tǒng)在使用過程中還曾出現(xiàn)步進梁下降時向閥塊內(nèi)有異常撞擊聲，閥架劇烈振動，同時伴有尖叫聲，步進梁只能斷續(xù)下降，且速度很慢。對比例閥3個測壓點測試，M1p,M3p點壓力在正常范圍內(nèi)，但M2p壓力值在2.0～5.0MPa擺動。然而，比例閥給定電壓和反饋電壓測試值都在設定的參數(shù)范圍內(nèi)，未發(fā)現(xiàn)異常。再將邏輯錐閥1控制蓋板泄油口P拆開觀察，步進梁下降時，泄油口應立即泄油，但當M2p壓力值波動時，泄油口也斷續(xù)泄油。據(jù)此可判斷邏輯錐閥1閥芯存在內(nèi)泄，動平衡不穩(wěn)定而造成故障。從解體情況也發(fā)現(xiàn)，邏輯錐閥1基本插件閥芯嚴重磨損，閥芯錐面與閥套接觸面直徑大。
邏輯錐閥基體插件。其功能是通過控制蓋板上的電磁鐵M2得失電實現(xiàn)邏輯錐閥的啟閉。當M2失電時，邏輯錐閥閥芯在控制油和主閥芯彈簧作用下關(guān)閉，阻止壓力油從油口B進入油口A。當M2得電時，控制油被堵，主閥芯彈簧油腔Ap壓力油經(jīng)電磁閥泄回油箱。這時如果油口B、A壓力油作用在主閥芯上的水平力能克服彈簧力和彈簧油腔Ap的背壓時，主閥芯就開啟，油口B的壓力油進入油口A。步進梁上升時，邏輯錐閥關(guān)閉；步進梁下降時，錐閥開啟，所以可從邏輯錐閥開啟狀態(tài)的靜力平衡條件分析故障原因。
閥開啟時，如略去閥芯自重、摩擦力和液動力影響，作用在錐閥閥芯的力平衡程式為：PBAB+PAAA=K(L+δ)+PXAAP整理得：（1）式中，PB、PA為油口B、A壓力值；PX為彈簧油腔背壓值；K為主閥芯彈簧剛度；L為主閥彈簧的預壓縮量；δ為主閥開口度；AA、AB為油口A、B有效作用面積；AAP為彈簧油腔AP有效作用面積。
由（1）式可看出，主閥芯的開口度與主油口B、A壓力值及其有效作用面積、彈簧油腔背壓等有關(guān)。對于預先制定好的基本插件，主閥芯彈簧剛度和預壓縮量不變。所以，當閥芯與閥套由于閥芯磨損而造成油口B壓力油進入彈簧油腔AP時，PX大，使主閥芯開口度δ變小。當閥套配有小錐面磨損，造成油口B、A有效作用面積分配發(fā)生變化，即AA值大，AB值減少。但PA為系統(tǒng)背壓，相對于PB的壓力值很小，所以PBAB和PAAA不能平衡，導致閥芯向右移動，閥芯開口度減小，這時油口B壓力升，閥芯向左移動。這樣，閥芯在閥套內(nèi)的反復振蕩過程引起過流壓力變化不均而產(chǎn)生尖叫聲和振動。機加工和裝配上的原因可造成閥芯和閥套沿軸線向配合間隙不等，產(chǎn)生不平衡的徑向液動力，如果該力不平衡，閥芯移動時將產(chǎn)生很大的摩擦阻力，使閥芯移動困難。因此，在閥芯表面開有平衡槽，如果閥芯表面磨損，平衡槽會失去作用而造成閥芯故障。另外，油封長度過長，向時產(chǎn)生困油沖擊，也是不可忽視的原因。

綜上所述，邏輯錐閥故障原因有：（1）閥芯磨損造成內(nèi)泄平衡槽失去作用；（2）進出油口有效作用面積分配變化造成基本插件開啟壓力降低；（3）機加工和裝配水平達不到技術(shù)要求。

故障理
從現(xiàn)場解體情況看，閥芯表面單面磨損，閥芯與閥套接觸面幾乎到zui大徑，即油口B有效作用面積幾乎不存在。所以理該閥故障首先必須把油口B有效作用面積恢復為設定值。從圖2可以看出，在閥套內(nèi)有小錐面，可將其縮短，這樣AB將大，但機加工較困難，測量不便。所以在實際理過程中沒有采用此法。在實際理過程中，將閥芯制成雙錐面，AA∶AAP=1∶1.12,zui大接觸面直徑為37.5mm，可基本達到設定值。
通過對ATOS插裝閥閥芯的改進，消除了故障。由于采用了雙錐面閥芯，使油口A、B有效作用面積分布在2個不同的錐面上，且在錐面磨損時，有效面積互不干涉，提了閥的可靠性。

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阿托斯CAEK-28DC/X0  28VDC 36W    阿托斯E-MI-AC-01F/RR 22

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阿托斯比例換向閥（阿托斯）上 DHZ0-AT-073-P3 20      中 15 dp20315000   下 DPZ0-T0271-L5 10（制造1000T）套

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阿托斯SDHE-0631/2/A阿托斯液壓比例閥atosRZG0-REB-P-NP-033/210/I 10輸入輸出4-20mA1

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DKE-1631/2/FV-X 交流110V（常規(guī)是24和230）常規(guī)是24和230；110V的，

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阿托斯DPZO-LEZ-MSN-BP-260-DL5/D整套  DPZO-LEZ-MSN-BP-260-DL5/D

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  比例放大器ATOS\E-BM-AC-05F\ELECTRONIC CONTROL SYSTEM    轉(zhuǎn)盤：RST495-3G

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DHA-0631/2/GK/WP 24DV；（DHA/RU-0631/2-GK/7/WP 24DC 型號DHA-0631/2/GK/WP 24DV）DHA/RU-0631/2-GK/7/WP 24DC

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